A | B | C | D | E | F | G | H | I | J | K | M | N | O | P | Q | R | S | T | U | V | W | X | Y | Z | |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
1 | TÍNH TOÁN KIỂM TRA MÓNG ĐƠN | ||||||||||||||||||||||||
2 | (TCVN 9362:2012; TCVN 5574:2012) | ||||||||||||||||||||||||
3 | Móng: | Tính Móng M1 | Vị trí: | ||||||||||||||||||||||
4 | |||||||||||||||||||||||||
5 | 1. Các thông số hình học | ||||||||||||||||||||||||
6 | Kích thước móng: | Lx = | 3500 | mm | |||||||||||||||||||||
7 | Ly = | 3500 | mm | ||||||||||||||||||||||
8 | Hm = | 1000 | mm | ||||||||||||||||||||||
9 | H1 = | 600 | mm | ||||||||||||||||||||||
10 | Kích thước cổ cột: | Cx = | 220 | mm | |||||||||||||||||||||
11 | Cy = | 220 | mm | ||||||||||||||||||||||
12 | Vật liệu sử dụng: | Bê tông: | B20 | ||||||||||||||||||||||
13 | Cốt thép: | A-II | |||||||||||||||||||||||
14 | Chiều dày đệm cát: | Hdc = | 3500 | mm | |||||||||||||||||||||
15 | (Các đặc trưng của đệm cát xem mục Số liệu địa chất) | ||||||||||||||||||||||||
16 | |||||||||||||||||||||||||
17 | 2. Số liệu địa chất: | ||||||||||||||||||||||||
18 | STT | Tên lớp đất | Độ sâu z | g | j | C | E | ||||||||||||||||||
19 | (m) | (kN/m3) | (°) | (kN/m2) | (kN/m2) | ||||||||||||||||||||
20 | 1 | Lớp 1 | 2,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
21 | 2 | Lớp 2 | 4,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
22 | 3 | Lớp 3 | 6,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
23 | 4 | Lớp 4 | 8,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
24 | 5 | Lớp 5 | 10,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
25 | 6 | Lớp 6 | 12,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
26 | 7 | Lớp 7 | 14,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
27 | 8 | Lớp 8 | 16,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
28 | 9 | Lớp 9 | 18,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
29 | 10 | Lớp 10 | 20,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
30 | 11 | Lớp 11 | 22,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
31 | 12 | Lớp 12 | 24,00 | 18,0 | 10,0 | 18,0 | 8650,0 | ||||||||||||||||||
32 | 13 | Đệm cát | 18,0 | 35,0 | 0,0 | 35000,0 | |||||||||||||||||||
40 | |||||||||||||||||||||||||
41 | 3. Sức chịu tải của nền đất | ||||||||||||||||||||||||
42 | Sức chịu tải của nền đất được xác định theo Mục 4.6.9 TCVN 9362:2012, như sau: | ||||||||||||||||||||||||
43 | R = m1 * m2 / ktc * (A * b * gII + B * h * g'II + D * cII) | ||||||||||||||||||||||||
44 | Trong đó: | ||||||||||||||||||||||||
45 | m1 - hệ số làm việc của nền đất; | m1 = | 1,1 | ||||||||||||||||||||||
46 | m2 - hệ số làm việc của kết cấu; | m2 = | 1,0 | ||||||||||||||||||||||
47 | ktc - hệ số độ tin cậy; | ktc = | 1,0 | ||||||||||||||||||||||
48 | A, B, D - các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát trong của nền đất ở dưới đáy móng tính toán. | ||||||||||||||||||||||||
49 | b, h - cạnh bé của đáy móng, và chiều sâu chôn móng. | ||||||||||||||||||||||||
50 | gII, cII - góc ma sát trong và lực dính của lớp đất dưới đáy móng. | ||||||||||||||||||||||||
51 | |||||||||||||||||||||||||
52 | 3.1. Sức chịu tải của đệm cát: R1 | ||||||||||||||||||||||||
53 | j | A | B | D | gII | g'II | cII | b | h | ||||||||||||||||
54 | (kN/m2) | (kN/m2) | (kN/m2) | (mm) | (mm) | ||||||||||||||||||||
55 | 35,0 | 1,677 | 7,710 | 9,582 | 18,0 | 18,0 | 0,0 | 3500 | 1000 | ||||||||||||||||
56 | R1 = | 268,9 | kN/m2 | ||||||||||||||||||||||
57 | |||||||||||||||||||||||||
58 | 3.2. Sức chịu tải của nền đất dưới đáy đệm cát: R2 | ||||||||||||||||||||||||
59 | j | A | B | D | gII | g'II | cII | b | h | ||||||||||||||||
60 | (kN/m2) | (kN/m2) | (kN/m2) | (mm) | (mm) | ||||||||||||||||||||
61 | 10,0 | 0,2 | 1,7 | 4,168 | 18,0 | 18,0 | 18,0 | 4886 | 2200 | ||||||||||||||||
62 | R2 = | 175,9 | kN/m2 | ||||||||||||||||||||||
63 | |||||||||||||||||||||||||
64 | 4. Số liệu về tải trọng, và các giá trị ứng suất đáy móng tương ứng | ||||||||||||||||||||||||
65 | Tải trọng | Fx | Fy | Fz | Mx | My | ptb | pMx, My | pmax | ||||||||||||||||
66 | (kN) | (kN) | (kN) | (kN.m) | (kN.m) | (kN/m2) | (kN/m2) | (kN/m2) | |||||||||||||||||
67 | COMB10 MAX | 41,50 | 19,10 | 1339,00 | 0,00 | 0,00 | 129,3 | 132,8 | 134,4 | ||||||||||||||||
68 | COMB10 MIN | -22,80 | -38,70 | 992,40 | 0,00 | 0,00 | 101,0 | 104,3 | 106,2 | ||||||||||||||||
87 | Ghi chú: | ||||||||||||||||||||||||
88 | - ptb là giá trị ứng suất trung bình dưới đáy móng | ||||||||||||||||||||||||
89 | - pMx, My là giá trị lớn nhất trong các ứng suất do Mx và My tác dụng độc lập gây ra | ||||||||||||||||||||||||
90 | - pmax là ứng suất lớn nhất dưới đáy móng do Mx và My tác dụng đồng thời gây ra | ||||||||||||||||||||||||
91 | - Áp lực phụ thêm dưới đáy móng do khối lượng đất và bê tông móng: ppt = | 20,0 | (kN/m2) | ||||||||||||||||||||||
92 | |||||||||||||||||||||||||
93 | 5. Kiểm tra điều kiện về độ bền của nền đất | ||||||||||||||||||||||||
94 | 5.1. Kiểm tra ứng suất dưới đáy móng | ||||||||||||||||||||||||
95 | Áp lực trung bình lớn nhất dưới đáy móng: | ptb_max = | 129,3 | < R1 = | 268,9 | (kN/m2) | |||||||||||||||||||
96 | Áp lực lớn nhất do Mx và My độc lập: | pMx,My_max = | 132,8 | < 1.2* R1 = | 322,7 | (kN/m2) | |||||||||||||||||||
97 | Áp lực lớn nhất do Mx và My đồng thời: | pmax = | 134,4 | < 1.5* R1 = | 403,3 | (kN/m2) | |||||||||||||||||||
98 | 5.2. Kiểm tra ứng suất dưới đáy đệm cát | ||||||||||||||||||||||||
99 | Áp lực phụ thêm do đệm cát: | pdc = | 39,6 | kN/m2 | ( = Hm* gdc+ Hdc* gdc) | ||||||||||||||||||||
100 | Hệ số giảm ứng suất ở độ sâu đáy đệm cát: | a = | 0,846 | ||||||||||||||||||||||
101 | Áp lực trung bình tại đáy đệm cát: | a*ptb_max + pdc= | 149,0 | < R2 = | 175,9 | (kN/m2) | |||||||||||||||||||
102 | |||||||||||||||||||||||||
103 | Kết luận: Thiết kế móng thỏa mãn các điều kiện về độ bền của nền đất | ||||||||||||||||||||||||
104 | |||||||||||||||||||||||||
105 | 6. Kiểm tra điều kiện về độ lún của nền đất | ||||||||||||||||||||||||
106 | Hệ số quy đổi tải trọng tính toán - tiêu chuẩn: | fL = | 1,15 | ||||||||||||||||||||||
107 | Áp lực trung bình lớn nhất dưới đáy móng: | p = | 112,4 | kN/m2 | (Trị tiêu chuẩn) | ||||||||||||||||||||
108 | Áp lực tự nhiên của đất ở độ sâu đáy móng: | pd = | 18,0 | kN/m2 | |||||||||||||||||||||
109 | Lớp đất | z | hi | 2*z/b | a | pdz | poz | Si | |||||||||||||||||
110 | (m) | (m) | (kN/m2) | (kN/m2) | (mm) | ||||||||||||||||||||
111 | Đệm cát | 0,00 | 0,25 | 0,000 | 0,000 | 18,0 | 94,4 | 0,00 | |||||||||||||||||
112 | Đệm cát | 0,25 | 0,25 | 0,143 | 0,986 | 22,5 | 93,1 | 0,54 | |||||||||||||||||
113 | Đệm cát | 0,50 | 0,25 | 0,286 | 0,971 | 27,0 | 91,7 | 0,53 | |||||||||||||||||
114 | Đệm cát | 0,75 | 0,25 | 0,429 | 0,949 | 31,5 | 89,6 | 0,52 | |||||||||||||||||
115 | Đệm cát | 1,00 | 0,25 | 0,571 | 0,891 | 36,0 | 84,2 | 0,50 | |||||||||||||||||
116 | Lớp 2 | 1,25 | 0,25 | 0,714 | 0,834 | 40,5 | 78,8 | 1,88 | |||||||||||||||||
117 | Lớp 2 | 1,50 | 0,25 | 0,857 | 0,772 | 45,0 | 72,9 | 1,75 | |||||||||||||||||
118 | Lớp 2 | 1,75 | 0,25 | 1,000 | 0,703 | 49,5 | 66,4 | 1,61 | |||||||||||||||||
119 | Lớp 2 | 2,00 | 0,25 | 1,143 | 0,634 | 54,0 | 59,8 | 1,46 | |||||||||||||||||
120 | Lớp 2 | 2,25 | 0,25 | 1,286 | 0,572 | 58,5 | 54,1 | 1,32 | |||||||||||||||||
121 | Lớp 2 | 2,50 | 0,25 | 1,429 | 0,516 | 63,0 | 48,8 | 1,19 | |||||||||||||||||
122 | Lớp 2 | 2,75 | 0,25 | 1,571 | 0,460 | 67,5 | 43,5 | 1,07 | |||||||||||||||||
123 | Lớp 2 | 3,00 | 0,25 | 1,714 | 0,417 | 72,0 | 39,4 | 0,96 | |||||||||||||||||
124 | Lớp 3 | 3,25 | 0,25 | 1,857 | 0,376 | 76,5 | 35,5 | 0,87 | |||||||||||||||||
125 | Lớp 3 | 3,50 | 0,25 | 2,000 | 0,336 | 81,0 | 31,7 | 0,78 |